Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 3 (1): 10-22
Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Universidad Autónoma de Baja California ISSN 2594-1925
Volumen 6 (1): e245. Enero-Marzo, 2023. https://doi.org/10.37636/recit.v6n1e245
ISSN: 2594-1925
1
Artículo de investigación
Relación entre el crecimiento y la temperatura en la punta
de la grieta por fatiga en acero AISI 1018
Relationship between growth and temperature at the tip of the
fatigue crack in AISI 1018 steel
Darío Antonio García Lavariega1, Arturo Abúndez Pliego 1, Christian Jesús García López2
, Jan Mayén Chaires3
1Tecnológico Nacional de México/CENIDET, Int. interior Internado Palmira, CP. 62490, Cuernavaca,
Morelos, México.
2Instituto Politécnico Nacional CIITEC-IPN, Cerrada de Cecati S/N Col. Sta. Catarina, CP. 78395,
Azcapotzalco, CDMX, México.
3CONACYT-CIATEQ A.C., Zona Industrial, Eje 126 No. 225, CP. 78395, San Luis Potosí, SLP,
México.
Autor de correspondencia: Darío Antonio García Lavariega, Tecnológico Nacional de México / Centro Nacional de
Investigación y Desarrollo Tecnológico (CENIDET), Interior Internado Palmira, CP. 62490, Cuernavaca, Morelos, México. E-
mail: m20ce049@cenidet.tecnm.mx. ORCID: 0009-0008-2498-0134.
Recibido: 15 de Febrero del 2023 Aceptado: 18 de Marzo del 2023 Publicado: 24 de Marzo del 2023
Resumen. - En este artículo se presenta un estudio sobre la relación que existe entre el comportamiento del
crecimiento de grieta por fatiga y la evolución de la temperatura en la punta de grieta en un acero AISI 1018.
Tanto la longitud de la grieta como la temperatura se obtuvieron experimentalmente de ensayos de fatiga de
acuerdo a la norma ASTM E647. La temperatura se midió simultáneamente a través de termopares y termografía
infrarroja, mientras que la longitud de la grieta se midió a través de un microscopio. Los datos experimentales se
procesaron para obtener curvas de ciclos contra temperatura y ciclos contra longitud de grieta para posteriormente
correlacionar la información y obtener, por regresión lineal de los datos experimentales, un modelo para
relacionar la temperatura con la longitud de la grieta. Los resultados muestran que el modelo propuesto está en
buena concordancia con los datos experimentales y permite estimar la tendencia y la magnitud de la temperatura
al crecer la grieta.
Palabras clave: Crecimiento de grietas; Temperatura; Fatiga de metales; Termopares; Cámara termográfica.
Abstract. - In this work, a study dealing with the correlation between the fatigue crack growth behavior and the
temperature evolution at the tip of the fatigue crack of the AISI 1018 steel is presented. Both the crack length and
the temperature at the crack tip were experimentally obtained from a fatigue test carried out according to the ASTM
E647; the temperature at the crack tip was simultaneously acquired by thermocouples and infrared thermography,
while the crack length was acquired through a microscope. The experimental data were processed aimed at plotting
the curves of the temperature against cycles as well as the crack length against cycles in order to be able to correlate
the information and, therefore, to obtain by linear regression of the experimental data a model to correlate the
temperature at the crack tip to the crack length. The results showed that, on one hand, the linear regression is in
good agreement with the experimental data, and, on the other hand, the proposed model allows estimating the trend
and the magnitude of the temperature when the crack grows.
Keywords: Crack growth; Temperature; Metal fatigue; Thermocouples; Thermographic camera.
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1. Introducción
Los primeros estudios sobre fatiga fueron
documentados por Albert [1] desde 1937, y desde
entonces hasta la actualidad es un tema de gran
interés entre la comunidad científica. Todo este
interés tiene su motivación en el hecho de que el
fenómeno de fatiga es común en las fallas de
materiales. Zerbst et al [2] reportaron que entre
el 80 y el 90% de los casos registrados de fallas
estructurales tienen a la fatiga como la causa.
Esto se manifiesta en estructuras y componentes
de máquinas, usadas en áreas como las
ingenierías aeroespacial, civil y mecánica [3]. La
mayoría de los componentes mecánicos que se
someten a cargas cíclicas son susceptibles a
desarrollar grietas y eventualmente causar fallas
por fractura, que a menudo ocurren sin previo
aviso y con consecuencias catastróficas [1].
En la fatiga se desarrollan esfuerzos cíclicos a
través del tiempo, que degradan el material hasta
el punto en que las pequeñas grietas se nuclean.
Después la grieta comienza a propagarse y
termina en la ruptura final de la pieza [4]. El
estudio de la propagación de grietas por fatiga es
importante, debido que de ahí depende la
seguridad de las partes mecánicas y estructurales,
para evitar accidentes que conducen a pérdidas
económicas, humanas y ambientales.
2. Antecedentes
Paris y Erdogan [5] fueron los primeros
investigadores que utilizaron el factor de
intensidad de esfuerzos para determinar una
relación entre la condición de carga, la longitud
de grieta y la velocidad de propagación. La ley
de París es el tratamiento de resultados de
muchos datos experimentales en el marco de la
solución elástica del problema de propagación de
grietas. Como consecuencia, esta ley no explica
la naturaleza física del proceso de propagación de
grietas en los metales e inicia muchas discusiones
científicas e intentos de derivar una descripción
alternativa de la ley de propagación de grietas.
Recientemente, se han propuesto enfoques
experimentales para evaluar la propagación de
grietas [6,7], principalmente a partir del
desarrollo de las técnicas modernas de medición
de la temperatura, la cual, como se reporta
ampliamente en la literatura [8-12], se puede
correlacionar con la propagación de grieta por
fatiga debido a que una gran variedad de estudios
demuestran que, en la mayoría de los materiales
metálicos, la energía de histéresis por
deformación plástica se convierte en calor, como
se reportó en el trabajo de Meneghetti et al [13].
Por lo anterior, se considera que la mayor parte
de la energía mecánica de entrada se disipa en
forma de calor y eleva la temperatura del material
y, en el caso particular de la etapa de propagación
de grieta, existe una distribución de temperatura
que alcanza su valor máximo en la vecindad de
la punta de la grieta, como lo demostraron
Pandey y Chand [14].
Actualmente es posible encontrar trabajos como
el de Meneghetti y Ricotta [15], quienes, a través
de la medición de la temperatura en probetas
sometidas a fatiga, demostraron que existe
disipación de calor en la punta de la grieta, por lo
que la medición de temperatura por termografía
se ha aplicado ampliamente en la investigación
del comportamiento a fatiga en los últimos años
[16-18].
Resultados de trabajos recientes demuestran que,
a medida que crece la grieta, hay un aumento de
la temperatura superficial de la probeta, lo cual
plantea la necesidad de comprender los
fenómenos físicos en la propagación de grietas
por fatiga desde el punto de vista de la
Termodinámica. Un ejemplo es el trabajo de Idris
et al [19], quienes midieron simultáneamente la
temperatura y la longitud de la grieta durante los
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ensayos de crecimiento de grietas por fatiga hasta
la ruptura, bajo condiciones de carga de amplitud
constante y variable. Hajshirmohammadi y
Khonsari [20] reportaron un modelo matemático
para determinar la tasa de propagación de grietas,
el cual considera la temperatura superficial de la
probeta como variable.
Por lo anterior, en el presente estudio se propone
la medición de la temperatura en la vecindad de
la punta de la grieta durante la propagación de la
grieta por fatiga bajo una carga de modo I de
amplitud constante para un acero AISI 1018 bajo
condiciones de esfuerzo plano para correlacionar
el comportamiento del crecimiento de grieta y la
evolución de la temperatura en la punta de la
grieta.
3. Metodología
Se realizaron 2 ensayos experimentales de
crecimiento de grieta por fatiga bajo la norma
ASTM E647 [21], en la que menciona que se
debe realizar los ensayos en dos etapas:
preagrietamiento y propagación de grietas. En la
etapa de preagrietamiento, la norma ASTM E647
[21] especifica que la longitud inicial de pregrieta
corresponde a la longitud del centro del orificio
de carga hasta la punta de la muesca (10 mm) que
se muestra en la Figura 1. En la etapa de
propagación de grieta, la longitud de grieta inicial
fue de 11.3 mm, que corresponde a la suma de la
longitud inicial de pregrieta y el tamaño de la
pregrieta. A partir de 11.3 mm se midieron
simultáneamente la longitud de grieta y la
temperatura en la punta de la grieta en una
probeta de tensión compacta (CT, por sus siglas
en inglés). Se realizaron intervalos de medición
de la longitud de grieta de 0.033 mm,
debido a que la norma ASTM E647 [21]
recomienda que para probetas CT de 40 mm de
anchura (w), los intervalos de medición deben ser
menor o igual a 1.6 mm. La temperatura se
registró en cada intervalo de longitud de grieta
con su respectivo número de ciclos.
3.1 Materiales y equipo
El material utilizado en este estudio es un acero
AISI 1018. Este tipo de acero es muy usado en
construcción de puentes, tuberías y edificios
[22]. El acero es de tipo estructural y de bajo
contenido de carbono. La composición química
del material se encuentra en la Tabla 1. Las
propiedades mecánicas y cíclicas de dicho acero
se presentan en la Tabla 2.
Tabla 1. Composición química del acero AISI 1018 [23].
% C
% Mn
% P
% S
0.15 - 0.20
0.60 - 0.90
0.040
0.05
Tabla 2. Propiedades del acero AISI 1018 [24].
Módulo de elasticidad (GPa)
200
Relación de Poisson
0.29
Densidad (kg/m3)
7850
Esfuerzo de fluencia (MPa)
386
Esfuerzo último (MPa)
634
Las muestras de tensión compacta (CT) se
obtuvieron de una placa de acero AISI 1018 de
medidas 10 x 8 x 3/8 de pulgadas, la cual se
maquinó para dimensionarla de acuerdo a la
norma ASTM E647 [21] para obtener las
dimensiones que se muestran en la Figura 1. Se
seleccionó la muesca en V y se maquinó
mediante el proceso de fresado.
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Figura 1. Dimensiones de probeta de tensión compacta (CT) en mm.
Con el fin de realizar una observación adecuada
del crecimiento de la grieta en las probetas, una
de las caras de las probetas se pulió en acabado
espejo. En la otra cara se realizó un pulido menos
fino, con la finalidad de que la rugosidad de la
superficie no afectara la trayectoria de la grieta,
durante la propagación de la misma. El desbaste
se realizó con papeles abrasivos de carburo de
silicio, de tamaño de grano grueso a un tamaño
de grano muy fino (de lija #100 hasta lija #2000).
Se utilizó agua como medio de lubricación y el
pulido se realizó de forma manual. La cara menos
pulida se recubrió con una fina capa de pintura
negra rociada en la superficie para aumentar la
emisividad térmica al valor conocido de 0.98.
Para garantizar una punta de grieta aguda, fue
necesario generar un preagrietamiento sobre la
entalla. La pregrieta se generó mediante carga
cíclica de tensión-tensión. El manual ASM [25]
menciona que para ensayos de tensión-tensión, la
relación de carga debe ser mayor a 0, por lo que
recomienda una relación de 0.1. También hace
mención que las frecuencias de forma de onda
sinusoidal son más fáciles de controlar en
máquinas de ensayo equipadas con sistemas
servo hidráulicos. Las cargas aplicadas se
propusieron en ciclos de carga sinusoidal con una
frecuencia de 10 Hz y una relación de carga
.
Para el proceso de preagrietamiento, cada una de
las probetas fue sometida a cargas cíclicas en la
máquina universal MTS Landmark servo
hidráulica de circuito cerrado (ver Figura 2a), con
una celda de carga de 100 kN de capacidad (ver
Figura 2b), en modo de control de carga en
condiciones de amplitud de carga constante, ΔP.
La sujeción de las probetas (CT) se realizó en
mordazas tipo “clevis”, ajustando la altura de las
mordazas con el controlador Flextest 40 de la
máquina servo hidráulica. Los datos para
preagrietamiento de cargas máxima, mínima y
promedio, se introdujeron en una computadora
mediante el software MTS TestSuite. Con un
microscopio óptico Struers modelo PSM- 10, se
ajustó el punto de observación en la punta de la
muesca.
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Figura 2. Configuración con termopares. a) Máquina universal MTS, b) Celda de carga, c) Mordaza, d) Carro, e) Microscopio,
f) Ocular de medición, g) Lente de objetivo, h) Botón de lámpara LED, i) Termopar, j) Monitor del termopar.
La medición de la pregrieta se monitoreó con la
regla graduada incorporada en el ocular de
medición hasta que la pregrieta alcanzó 1.33 mm
de longitud. La longitud final de la pregrieta fue
determinada de acuerdo a las indicaciones que
especifica la norma ASTM E647 en el numeral
8.3.2, en el cual se sugiere que el valor mínimo
que debe tener la pre-grieta, es de 1 mm. Los
datos de ensayo para la etapa de
preagrietamiento, se muestran en la Tabla 3.
Tabla 3. Condiciones de carga de preagrietamiento.
Dato
Símbolo
Valor
Carga máxima, kN
Pmáx
6.56
Carga mínima, kN
Pmin
0.656
Carga promedio, kN
Pprom
3.609
Una vez que se finalizó el proceso de
preagrietado, se realizaron los ensayos de
propagación de las grietas. Se consideró usar la
misma frecuencia de 10 Hz y una relación de
carga R=0.1, debido a recomendaciones de la
norma ASTM E647 [21]. El microscopio óptico
se ajustó en la punta de la pregrieta generada, la
cual fue la referencia de las mediciones para la
etapa de propagación de grieta. Se registraron el
número de ciclos cada 0.03 mm de avance de
grieta. La prueba se consideró finalizada cuando
la probeta se fracturó totalmente. Los datos de
cargas máxima, mínima y promedio introducidos
en la máquina de ensayos para la etapa de
propagación de grieta, se muestran en la Tabla 4.
Tabla 4.
Condiciones de carga de propagación de grieta.
Dato
Símbolo
Valor
Carga máxima, kN
Pmáx
7.01
Carga mínima, kN
Pmin
0.701
Carga promedio, kN
Pprom
3.855
3.2 Medición de crecimiento de grieta
La medición de la grieta se realizó de manera
visual (ver Figura 2). Se colocó el microscopio al
frente de la muestra y con la lente de objetivo (ver
Figura 2g) se realizaron observaciones con
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aumentos de 50x. El microscopio se desplazaba
horizontalmente mediante un carro (ver Figura
2d) para seguir la trayectoria de la punta de
grieta. A medida que se registraba cada avance
de longitud de la grieta, también se consideraba
el registro del número de ciclos.
3.2 Medición de temperatura de la grieta
La temperatura superficial de la muestra se midió
a través de una cámara infrarroja marca Hti
modelo HT-18 con resolución de 220 x 160
píxeles y sensibilidad térmica de 0.07 °C. La
cámara infrarroja se instaló en la parte posterior
de la probeta apoyada en un tripié (ver Figura
3d). El proceso de registro de temperatura se
hizo en simultaneidad con el crecimiento de
grieta mediante captura de imágenes.
Figura 3. Configuración con cámara termográfica. a)
Microscopio, b) Probeta, c) Cámara termográfica, d)
Tripié.
En otra medición de temperatura, se colocaron
termopares tipo K modelo Fluke 52 II (ver Figura
2i). Las terminales de los termopares se fijaron
con cinta adhesiva laminar a 1.33 milímetros de
la punta de la grieta y el valor de la temperatura
se registraba en un monitor. El proceso de
registro de temperatura se hizo en simultaneidad
con el crecimiento de grieta.
4. Resultados
Después de concluir la prueba de propagación de
grietas por fatiga, se notó una clara diferencia en
la apariencia física en ciertas áreas superficiales
de sección fracturada de la probeta (ver Figura 4).
Se encontró que el área fracturada con
condiciones de superficie lisa y plana (región a),
mostró un crecimiento gradual de la grieta, que
es la etapa de propagación de grieta por fatiga.
En esta superficie fracturada, no se muestra
ninguna marca de playa a simple vista en la
región de crecimiento de grieta. Esto demostró,
de acuerdo con la literatura [26-27], que las
marcas de playa en la superficie de la fractura son
invisibles cuando se usa la carga de amplitud
constante, en comparación con cargas de
amplitud variable, que son vistas a simple vista.
El área fracturada con condiciones de superficie
rugosa e irregular (región b), mostró un
crecimiento de grieta inestable y puede
caracterizarse como un crecimiento rápido de la
longitud de la grieta. Cuando la pieza tiene una
fractura repentina y completa (región c), se
observó un desprendimiento irregular de material
en los extremos del espesor de la probeta y la
superficie mostró porosidad. La transición de
crecimiento de grieta estable a inestable se puede
distinguir notoriamente debido al tipo de
superficie liso y rugoso.
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Figura 4. Aspecto de la superficie de fractura de las probetas CT. a) Región de propagación de grieta, b) Región de crecimiento
inestable de grieta, c) Fractura repentina de la pieza.
En la Figura 5 se muestra la curva de longitud de
grieta contra ciclos de fatiga (a-N) para el acero
AISI 1018. Los datos experimentales de
propagación de grietas por fatiga (ver Figura 5),
muestran que la grieta inicialmente creció a un
ritmo lento como se reporta en la literatura [5], y
comenzó a acelerarse el crecimiento de grieta
después de 150000 ciclos a partir de una longitud
de 19 mm aproximadamente. La tasa de
crecimiento de la grieta aumentó junto con la
longitud de la grieta.
Los ciclos totales hasta la falla fueron en
promedio de 174773 ciclos bajo las condiciones
de carga mostrados en la Tabla 4. El punto final
de la curva indica la fractura final de la probeta
durante la prueba.
Figura 5. Datos experimentales de longitud de grieta vs número de ciclos.
La curva de la temperatura respecto al número de
ciclos mostrada en la Figura 6 se obtuvo a partir
de los datos de termopares, y la cámara
termográfica se usó para corroborar datos. La
temperatura mostró un incremento lento y
constante desde el inicio hasta los 150000 ciclos
donde la probeta pasa la mayor parte de su vida
de fatiga. Después de los 150000 ciclos, la
temperatura aumentó continuamente hasta llegar
a la fractura total de la muestra que corresponde
174773 ciclos. Este comportamiento en el
incremento estable de temperatura es debido a un
050000 100000 150000 200000
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
Longitud de grieta, a (mm)
Número de ciclos, N
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equilibrio entre la disipación de calor y la
generación de energía por deformación plástica,
que ha sido documentado por Meneghetti y
Ricotta [15].
El incremento continuo de temperatura
representa entre 5 al 10% de la vida de fatiga
[28], ya que un aumento repentino de
temperatura representa una pequeña cantidad de
ciclos después de los 150000 ciclos. La
temperatura registrada en la probeta fue en un
inicio con una temperatura de 24.6 °C y finalizó
con 29.2 °C. La diferencia entre las temperaturas
inicial y final fue de 4.6 °C.
Figura 6. Comportamiento de temperatura superficial de la probeta.
5. Discusión de resultados
En este estudio se encontró que la temperatura
aumenta a medida que la grieta crece hasta la
fractura final de la prueba (ver Figura 7). Esta
información se puede utilizar para predecir el
punto de transición entre el crecimiento estable e
inestable de la longitud de grieta, y que se
manifiesta en los incrementos de temperatura de
la probeta.
Figura 7. Comportamiento de la temperatura y la longitud de grieta durante el ensayo experimental. a) Región estable, b)
Región inestable.
050000 100000 150000 200000
24
25
26
27
28
29
Temperatura (°C)
Número de ciclos, N
050000 100000 150000 200000
10
12
14
16
18
20
22
24
26 Longitud de grieta
Temperatura
Número de ciclos
Longitud de grieta (mm)
AB
24
25
26
27
28
29
Temperatura (°C)
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En la Figura 8 se muestra la relación del
crecimiento de grieta con la temperatura de la
superficie de la probeta, la cual revela que existe
una relación exponencial desde la etapa de
propagación de grieta hasta la fractura. Se
observa una curva más pronunciada después de
los 18 mm de longitud de grieta debido a la
inestabilidad en su crecimiento. El modelo que se
muestra en la ecuación (1), donde representa la
temperatura superficial de la probeta, y la
longitud de grieta se expresa como . El modelo
se obtuvo mediante la técnica de regresión
exponencial. Se determinó el coeficiente de
correlación con un valor de 0.987 para
establecer la correlación entre los resultados
obtenidos en el presente modelo y los resultados
del experimento.
Figura 8. Comportamiento de la temperatura y la longitud de grieta durante el ensayo experimental.
La velocidad de propagación de grieta
mostrado en la Figura 9, presenta una velocidad
constante de crecimiento en la etapa de
propagación de grieta antes de los 150 000 ciclos.
Este comportamiento se presenta como una línea
recta (ver Figura 9), donde la velocidad se
mantiene constante a 6.78E-4 mm/s. Después de
los 150 000 ciclos la velocidad de propagación
de grieta se comporta de manera exponencial,
debido a que su velocidad aumenta mientras
transcurren a pequeños intervalos de ciclos hasta
llegar a la ruptura total de la probeta. Paris y
Erdogan [5] reportaron que existe un crecimiento
acelerado de la tasa de la propagación de la grieta
antes de la fractura total de una pieza sometida a
cargas por fatiga, por lo que la Figura 9
representa el mismo comportamiento al final de
la fractura de la probeta. El ajuste de la curva se
obtuvo mediante la técnica de regresión
exponencial y se obtuvo el valor de 0.997 para el
coeficiente de correlación . De acuerdo con
Sivák y Ostertagová [29], un valor de superior
a 0.90 se considera muy bueno para evaluar la
calidad de regresión.
11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27
24
25
26
27
28
29
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Datos
Modelo
Temperatura, T (°c)
Longitud de grieta, a (mm)
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Figura 9. Comportamiento de la velocidad de propagación de grietas.
La tasa de temperatura
mostrado en la
Figura 10 tiene la misma tendencia de evolución
que la velocidad de propagación de grieta, con un
rápido incremento en la etapa final, pero con una
gran dispersión de datos en el estado
estacionario. Se estableció una tasa de
temperatura constante de 0.0002 °C /s. Después
de los 140 000 ciclos la tasa de temperatura se
comporta de manera exponencial, debido a que la
velocidad de propagación de grieta aumenta.
Hajshirmohammadi y Khonsari [20] reportaron
un comportamiento similar de la tasa de
temperatura para un acero inoxidable 304. El
ajuste de la curva se obtuvo mediante la técnica
de regresión exponencial con un coeficiente de
correlación , que demuestra poca
precisión debido a la dispersión de temperatura
mencionada.
Figura 10. Comportamiento de la tasa de temperatura.
De acuerdo al modelo presentado en la ecuación
(1), la temperatura está relacionado con el crecimiento de grieta. También, la temperatura es
una variable termodinámica que involucra la
050000 100000 150000 200000
0.000
0.002
0.004
0.006
0.008
0.010
0.012
0.014 Datos experimentales
Curva exponencial
da/dt (mm/s)
Número de ciclos
050000 100000 150000 200000
0.0000
0.0002
0.0004
0.0006
0.0008
0.0010
0.0012
0.0014 Datos experimentales
Curva exponencial
dT/dt (°c/s)
Número de ciclos
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entropía, debido a que la fatiga es un proceso
irreversible [30-32]. La temperatura y la entropía
son variables que, al estar relacionados con la
longitud de grieta, han sido incorporados en
modelos de propagación de grietas [19-20] o en
predicciones de vida a la fatiga reportado en la
literatura [33-35].
6. Conclusiones
Se encontró un modelo que relaciona el
comportamiento del crecimiento de grieta y la
temperatura en la punta de la grieta, en la
propagación de grietas por fatiga. Las pruebas de
propagación de grietas por fatiga, realizadas en el
acero de bajo carbono AISI 1018 con una
relación de carga de 0.1, muestran un
aumento en la temperatura superficial de la
probeta a medida que crece la grieta por fatiga
cada 0.3 mm. El modelo predice la evolución
completa de la temperatura durante el proceso de
fatiga, incluido el aumento de la temperatura
antes de la falla por fatiga.
La comparación de las predicciones del modelo
con los resultados experimentales muestra una
buena concordancia en la magnitud de la
temperatura. Los resultados demuestran que la
temperatura es una variable que se puede
considerar en modelos de propagación de grietas,
debido a su linealidad con respecto al incremento
de longitud de grieta que existe exclusivamente
en la etapa de crecimiento estable de la grieta.
Se utilizaron técnicas de medición de termopares
y termografía para conocer mejor la naturaleza de
la propagación de grietas, que demostró un
ascenso de temperatura en cada intervalo de
número de ciclos. Sin embargo, la dispersión de
datos en la tasa de temperatura se debe a que se
requiere de una mayor precisión en el equipo de
medición de temperatura, por lo que se comenta
que es un factor importante a considerar en este
tipo de estudios.
Se presentó un aumento repentino de temperatura
al final de la vida de fatiga, acompañado de la
fractura total de la pieza. Este comportamiento se
puede utilizar como una advertencia inmediata
de una falla inminente, y puede ser útil, por
ejemplo, para interrumpir el funcionamiento de
la maquinaria o reemplazar piezas agrietadas en
un proceso de mantenimiento, a fin de evitar
fallas catastróficas.
7. Agradecimientos
Al CONACYT por la beca número 1080300. Al
Centro de Investigación e Innovación
Tecnológica (CIITEC) por el apoyo en las
pruebas experimentales en sus instalaciones.
8. Reconocimiento de autoria
Darío Antonio García Lavariega: Borrador original;
Escritura; Análisis formal; metodología. Arturo
Abúndez Pliego: Revisión y edición, supervisión.
Christian Jesús García López: Ideas; supervisión.
Jan Mayén Chaires: Ideas.
Referencias
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Derechos de Autor (c) 2023 Darío Antonio García Lavariega, Arturo Abúndez Pliego, Christian Jesús García López, Jan
Mayén Chaires
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