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      <col width="100%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>ta de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 3 (1):
            10-22</bold>
            <bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Universidad
            Autónoma de Baja California ISSN 2594-1925</bold></p>
            <p><bold>Volumen 6 (4): e322. Octubre-Diciembre.
            2023.</bold></p>
            <p><italic><bold>Artículo de investigación</bold></italic>
            <inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></p>
            <p><bold>Evaluación de la resistencia/peso en una viga de
            material</bold></p>
            <p><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image2.png" />
            <bold>compuesto híbrido con fibras de
            algodón/vidrio</bold></p>
            <p><italic><bold>Strength-to-weight ratio assessment of a
            cotton-glass fibers hybrid</bold></italic></p>
          </disp-quote>
        </p>
        <p><italic><bold>composite beam</bold></italic></p>
        <p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Manuel Secundino
            Deldo</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>,
            Dariana Ayli Sebastián
            Cz</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>,
            Marcela Muñoz
            Martíz</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>,</bold></p>
            <p><bold>Evelyn Estrada
            Ramírez</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>Erik
            Daniel Mauricio
            Jiménez</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>nrique
            Alcudia
            Zacarias</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>uan</bold></p>
            <p><bold>Antonio Paz
            González</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>,
            Mauricio Leonel Paz
            González</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /><bold>,
            Juan Antonio Ruíz
            Ochoa</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image3.png" /></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<disp-quote>
  <p>Facultad de Ciencias de la Ingeniería y Tecnología, Universidad
  Autónoma de Baja California, Blvd Universitario 1000, Unidad Valle de
  Las Palmas, 22260 Tijuana, Baja California, México</p>
  <p><bold>Autor de correspondencia:</bold> Enrique Alcudia Zacarias,
  Facultad de Ciencias de la Ingeniería y Tecnología, Universidad
  Autónoma de Baja sitario 1000, Unidad Valle de Las Palmas, 22260
  Tijuana, Baja California, México. Correo electrónico: ORCID:
  0000-0001-6206-573X.</p>
  <p><bold>Enviado</bold>: 23 de Agosto del 2023 <bold>Aceptado:</bold>
  21 de Octubre del 2023 <bold>Publicado:</bold> 22 de Noviembre 2023
  <italic><bold>Resumen. –</bold> En este trabajo se presenta resultados
  sobre la evaluación de la resistencia/peso en una viga tipo I de
  material compuesto híbrido con fibras de algodón/vidrio (64% fibras de
  algodón y 36% fibras de vidrio). Se realizaron simulaciones numéricas
  a flexión a través del programa ANSYS y una prueba experimental a
  flexión en la máquina de ensayos Shimadzu AG-Xplus 100kN. Los
  resultados mostraron que es posible obtener una geometría optimizada
  dentro de la viga a través de la remoción estratégica de zonas de
  material sin comprometer la integridad estructural. Además, la prueba
  experimental a flexión en la viga de material compuesto mostró un
  valor superior en la relación de resistencia/peso (44) en comparación
  con la viga optimizada de aluminio 6061-T6 (39.65); este
  comportamiento se atribuye a que los materiales compuestos reforzados
  con fibras son generalmente menos densos en comparación con los
  metales, y a la distribución de las fibras de algodón y vidrio dentro
  de la viga.</italic></p>
  <p><bold>Palabras clave:</bold> Material compuesto híbrido; Viga tipo
  I; Ensayo a flexión; Simulación numérica.</p>
  <p><italic><bold>Abstract. –</bold> In this work, the
  strength-to-weight ratio on I-beam of a cotton-glass fibers hybrid
  composite (64% cotton fibers and 36% glass fibers) was assessed.
  Numerical simulations were carried out under flexural loads and a
  flexural test were carried out using a Shimadzu AG-X plus 100kN
  testing machine. The results showed that it is possible to obtain an
  optimized geometry within the beam through the strategic removal of
  material zones without compromising the structural integrity.
  Furthermore, the flexural test on the composite beam showed a higher
  value in the strength/weight ratio (44) compared to the optimized
  6061-T6 aluminum beam (39.65); this behavior can be explained because
  fiber-reinforced composites are generally less dense compared to
  metals, and to the distribution of cotton and glass fibers within the
  beam.</italic></p>
  <p><bold>Keywords:</bold> Hybrid composite material; I-beam; Flexural
  test; Numerical Simulation.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th>1</th>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th colspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold>
            <inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></p>
            <p><bold>1.</bold> <bold>Introducción</bold>
            flexión del material compuesto [22–27].</p>
            <p>Kureemun et al. [28] demostraron que diferentes
            Actualmente, los materiales compuestos tienen
            un amplio crecimiento en diferentes industrias, secuencias
            de apilado entre fibras de lino y tales como, automotriz,
            aeroespacial, marítimo y carbono, razón de hibridación del
            8%, permiten energías eólicas. Este comportamiento se debe
            un aumento en la resistencia a tensión del 50%.</p>
            <p>principalmente a que los materiales compuestos
            tienen la ventaja de obtener componentes Chen et al. [29]
            estudiaron laminados híbridos de estructurales con alta
            durabilidad, buena fibras de carbono/vidrio/basalto y
            obtuvieron una resistencia a fatiga y excelente relación
            mejora en el módulo a flexión al colocar capas de
            resistencia/peso [1–6]. Sin embargo, los fibras de carbono
            en los lados de tensión y materiales compuestos presentan
            las desventajas compresión. Además, obtuvieron una mayor de
            una baja resistencia a impacto, problemas resistencia a
            flexión colocando fibras basalto y sobre delaminación, bajas
            propiedades vidrio en una secuencia de apilado tipo sándwich
            mecánicas transversales, y baja interfaz fibra- con una
            relación híbrida del 50%. Wang et al. matriz [7, 8]. [30]
            demostraron en un laminado de fibras vidrio/lino un aumento
            de 3.22 veces en la Un enfoque que permite disminuir estas
            resistencia a flexión en comparación con un desventajas es
            la hibridación, el cual consiste en laminado de fibras de
            lino.</p>
            <p>la combinación de dos o más fibras dentro del
            laminado. Los resultados sobre la hibridación en En la
            construcción de estructuras a través de materiales
            compuestos han demostrado un mejor elementos de acero se
            tiene un grave problema por los efectos de la corrosión, ya
            que este desempeño ante impacto, alta rigidez y
            resistencia, alta tenacidad a la fractura, y
            fenómeno afecta el comportamiento estructural y reducción la
            relación peso/costo [9–13]. reduce la vida de servicio de
            las estructuras. Por lo tanto, en la búsqueda de nuevas
            alternativas la La hibridación se puede realizar entre
            fibras utilización de materiales compuestos reforzados
            sintéticas y fibras naturales. Una de las con fibras resulta
            ser un buen candidato, ya que combinaciones entre fibras
            sintéticas con mayor tienen una alta resistencia a la
            corrosión y altas aplicación es la combinación entre fibras
            de propiedades mecánicas [31]. Por ejemplo, en los vidrio y
            carbono, la cual permite obtener un últimos 20 años se han
            construido puentes material compuesto con un desempeño
            mecánico alrededor del mundo a través de materiales superior
            en comparación con la fibra de vidrio y compuestos
            reforzados con fibras, ya sea que con mejor relación
            resistencia/peso [14–17]. estos materiales fueron utilizados
            para la construcción parcial o total de todos los elementos
            que conforman a los puentes [32–36]. Al día de hoy, el
            enfoque del cuidado del medio
            ambiente ha permitido el crecimiento de las
            fibras naturales en aplicaciones estructurales, ya Un
            elemento mayormente utilizado para la que estas fibras
            tienen la ventaja de baja construcción de estructuras es la
            viga tipo I. En densidad, alta resistencia, bajo costo de la
            actualidad, se ha estudiado la influencia de las producción
            y ser biodegradables [18–21]. fibras en la fabricación
            parcial o total de este elemento estructural, los resultados
            han mostrado Investigaciones recientes han demostrado que la
            que la resistencia y rigidez aumentan ante la hibridación
            entre fibras sintéticas y/o naturales presencia de las
            fibras [37–40].</p>
            <p>permite mejoras en el desempeño a tensión y</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
      <tr>
        <td>2</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<disp-quote>
  <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6 (4):
  e322.</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>En el presente trabajo se evaluó la relación
            resistencia/peso de una viga estructural tipo I de material
            compuesto híbrido de fibras de algodón/vidrio. Por lo cual,
            se realizaron simulaciones numéricas y una prueba
            experimental a flexión de una viga fabricada de material
            compuesto.</p>
            <p><bold>2.Metodología</bold></p>
            <p>Primero, a partir de una geometría inicial de la viga
            tipo I se realizaron simulaciones numéricas de una prueba a
            flexión para determinar la geometría optimizada que permitió
            obtener la mejor relación resistencia/peso en la viga.
            Posteriormente, con esta geometría optimizada</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>se construyó una viga de material compuesto híbrido con
            fibras de algodón/vidrio. Finalmente, con esta viga se
            realizó una prueba experimental a flexión para obtener la
            relación resistencia/peso, a través del registro de la carga
            máxima a flexión comparado con el peso final de la viga
            construida.</p>
            <p><bold>2.1 Simulación numérica</bold></p>
            <p><bold>2.1.1 Viga inicial</bold></p>
            <p>En laFigura 1se muestran las dimensiones iniciales del
            perfil de la viga tipo I. Con respecto a la longitud de la
            viga, se tiene un tamaño de 304.80 mm.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image4.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 1.</bold> Geometría inicial del perfil de la viga tipo
  I (dimensiones en mm).</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Posteriormente, se realizó el dibujo en sólido a través
            del programa SolidWorks, en la Figura 2</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>se muestra la versión 3D de la viga con las dimensiones
            iniciales.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
      <tr>
        <td colspan="2"><graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image5.png" />
        <p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Figura 2.</bold> Dibujo en sólido de la viga tipo I
            con las dimensiones iniciales.</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td>3</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<disp-quote>
  <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6 (4):
  e322.</bold><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Las simulaciones numéricas se realizaron a través del
            programa ANSYS. En la Figura 3 se muestra la configuración
            de la simulación en la viga tipo I. La prueba a flexión es
            del tipo tres puntos, en la parte inferior se encuentran dos
            soportes en forma de rodillos con un diámetro de</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>30mm y la distancia entre soportes es de 290mm. Con
            respecto a la aplicación de la carga, se realizó en la parte
            superior de la viga a través una nariz con diámetro de 5mm y
            ubicado en el centro de la viga.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image6.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 3.</bold> Configuración de la simulación a flexión en
  la viga tipo I.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>2.1.2 Viga optimizada</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th rowspan="5">4</th>
        <th rowspan="4"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>utilizando material compuesto híbrido con fibras de
            algodón/vidrio. El proceso de manufactura fue por aplicación
            manual de resina sobre las fibras y un molde conformado de
            cuatro perfiles de acero ASTM A36. La tela de fibra de
            vidrio seleccionada es un tejido bidireccional con una
            densidad superficial de 80 g/m2. Por otro lado, la tela de
            algodón es un tejido bidireccional con una densidad
            superficial de 60 g/m2. Con respecto a la cantidad de capas
            y la secuencia de apilado, en la Figura 4 se muestra la
            distribución de las fibras en la viga de material compuesto.
            En la base inferior y superior se distribuyeron 20 capas de
            fibras, 8 son capas de fibras de vidrio y 12 son capas de
            fibras de algodón. Por otro lado, en el lateral izquierdo y
            derecho se distribuyeron 24 capas de fibras, 8 son capas de
            fibras de vidrio y 12 son capas de fibras de algodón. Por lo
            tanto, el porcentaje de fibras de vidrio son del 36% y un
            64% son fibras de algodón dentro de la viga de material
            compuesto.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>El proceso de optimización de la viga inicial se realiza
            con el objetivo de mejorar la relación resistencia/peso. Una
            manera de lograr este objetivo es disminuir el peso de la
            viga sin comprometer la capacidad de resistencia de la viga.
            Por lo tanto, en la viga inicial, descrito en la sección
            anterior, se realizaron simulaciones numéricas sobre la
            distribución del factor de seguridad, él cual permite
            comprender la distribución de los esfuerzos y la carga
            dentro de la viga. Posteriormente, con esta información es
            posible conocer en que zonas de la viga no se encuentra
            presente la carga aplicada y así poder retirar material en
            esas zonas.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>2.2 Manufactura</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Después de obtener la geometría de la viga optimizada, se
            realizó la manufactura de la viga</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image7.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 4.</bold> Cantidad de capas de fibras y secuencia de
  apilado en la viga de material compuesto.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>2.3 Prueba experimental</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th rowspan="6">5</th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.Resultados y discusión</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Finalmente, se realizó un ensayo a flexión de tres puntos
            con la viga fabricada de material compuesto híbrido con
            fibras de algodón/vidrio. El ensayo a flexión consiste en la
            aplicación de una carga central en la parte superior de la
            viga, la cual es introduce a través de un elemento tipo
            nariz.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.1 Simulación con geometría inicial</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>La primera simulación se realizó en una viga tipo I con
            la geometría inicial descrita en la sección 2.1.1. El
            material que se utilizó para la viga fue aluminio 6061-T6.
            La masa de la viga con la geometría inicial fue de 734.60
            gramos. El tamaño de los rodillos soportes, la punta nariz,
            y la distancia entre soportes se encuentran descritos en la
            sección 2.1.1. La malla se construyó con 356,453 elementos
            con un tamaño de 1 mm, ver Figura 5.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="3"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Este elemento se desplaza hacia abajo y durante su
            recorrido se registran los valores de fuerza y
            desplazamiento a través de la máquina de ensayos. Se utilizó
            la máquina de ensayos universales Shimadzu AG-X plus 100 kN
            a una velocidad de prueba de 5 mm/min. La nariz de carga
            tiene un diámetro de 5mm y los soportes un diámetro de 30mm.
            La distancia entre soportes es de 290 mm. Por lo cual, la
            relación entre la distancia de los soportes y la altura de
            la viga es 5.8.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>En la Figura 6 se muestran los resultados del análisis
            del factor de seguridad en la viga tipo I con la geometría
            inicial. El factor de seguridad de la viga fue de 0.992
            ubicada en la zona de nariz de carga y con una fuerza
            aplicada en el centro de 24,000 N. Estos valores indican que
            la viga de aluminio falla en la zona de la nariz de carga a
            ese nivel de fuerza máxima.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image8.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 5.</bold> Mallado de la viga tipo I y los elementos de
  la prueba de flexión.</p>
</disp-quote>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image9.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 6.</bold> Resultados del factor de seguridad en la
  viga tipo I con geometría inicial.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Los resultados del factor de seguridad en la Figura 6
            también permiten comprender la distribución de los esfuerzos
            y la carga dentro de la viga. Las zonas azules (factor de
            seguridad entre 10 y 15) indican que los esfuerzos presentes
            en esas zonas son muy pequeños, por lo cual, esas zonas de
            la viga se encuentran muy alejadas del nivel de falla del
            material. Las zonas color verde y naranja (factor de
            seguridad entre 1 y 10) muestran las zonas en donde se
            encuentran</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th rowspan="2">6</th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>mayormente concentrados los esfuerzos. Por lo tanto, se
            puede remover material de la viga (zonas azules) en búsqueda
            de reducir el peso final de la viga y mantener la
            resistencia a flexión de la viga. Este procedimiento se
            muestra en la Figura 7, se puede observar que se puede
            obtener una geometría optimizada de la viga tipo I, esta
            nueva geometría permitirá mejorar la relación
            resistencia/peso.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<disp-quote>
  <graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image10.png" />
  <p><bold>Figura 7.</bold> Remoción de material y base para obtener la
  geometría optimizada de la viga.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.2 Simulación con geometría optimizada</bold></p>
            <p>La geometría optimizada para la viga tipo I se muestra en
            la Figura 8. Esta nueva geometría se obtuvo en función de
            los siguientes factores: a) Eliminar zonas de material en
            donde la distribución de la carga aplicada no se encuentra
            presente, esto se obtiene a través de observar la
            distribución de esfuerzos y el factor de seguridad,</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>mostrado en la sección 3.1; b) Mantener la geometría del
            perfil I mostrado en la sección 2.1.1, con la diferencia de
            cambiar la forma de la viga en su longitud, por lo cual, en
            la nueva geometría se retiró material de los extremos y en
            la parte superior de la viga; c) Fácil manufactura y proceso
            de recortado de la viga para obtener la geometría
            optimizada.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
      <tr>
        <td colspan="2"><graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image11.png" />
        <p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Figura 8.</bold> Geometría optimizada para la viga
            tipo I (Dimensiones en mm)</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>La segunda simulación se realizó con la geometría
            optimizada. El material que se utilizó para la viga fue
            aluminio 6061-T6. La masa de la viga con la geometría
            optimizada fue de 605.29 gramos. El tamaño de los rodillos
            soportes, la</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>punta nariz, y la distancia entre soportes se encuentran
            descritos en la sección 2.1. La malla se construyó con
            195,929 elementos con un tamaño de 1mm, ver Figura 9</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td>7</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image12.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 9.</bold> Mallado de la viga con la geometría
  optimizada.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>En la Figura 10 se muestran los resultados del análisis
            del factor de seguridad en la viga tipo I con la geometría
            optimizada. El factor de seguridad de la viga fue de 0.998
            ubicada en la zona de nariz de carga y con una fuerza
            aplicada en el centro de 24,000 N. Estos valores al ser
            comparados con los resultados de la viga con</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>geometría inicial (sección 3.1) indican que la nueva
            geometría optimizada permite una reducción del peso en la
            viga y permite conservar la integridad en su capacidad de
            soportar fuerzas a flexión. Por lo cual, se cumplió el
            objetivo de la optimización descrito en la sección
            2.1.2.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
      <tr>
        <td colspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image13.png" />
            <p><bold>Figura 10.</bold> Resultados del factor de
            seguridad en la viga tipo I con geometría optimizada.</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.3 Manufactura</bold></p>
            <p>Después de obtener la geometría optimizada de la viga se
            procedió a fabricar la viga de material compuesto híbrido
            con fibras de algodón/vidrio. Estos materiales se describen
            en la sección 2.2. El proceso de manufactura de la viga fue
            por aplicación manual de resina sobre las fibras y un</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>molde. Primero, se construyó un molde con cuatro perfiles
            de acero ASTM A36, en la Figura 11 se muestra una
            fotografía. La sujeción de los perfiles de acero se realizó
            a través de tornillos, los cuales permiten una presión
            constante, y así obtener un espesor uniforme sobre toda la
            viga a construir.</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td>8</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image14.png" />
<p><bold>Figura 11.</bold> Molde con perfiles de acero ASTM A36 para la
construcción de la viga.</p>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Posteriormente, a cada pieza del molde se le colocó cera
            desmoldante y papel cera, en la Figura 12 se muestra una
            fotografía. Estos materiales permiten que la fibra y la
            resina no se adhieran en el molde, y así poder retirar la
            pieza construida. Con respecto al acomodo de las capas de
            fibras de vidrio y algodón, la secuencia de apilado se
            realizó en función a lo descrito en la sección 2.2. En la
            Figura 13 se muestra el proceso de apilado de las fibras y
            la aplicación de la resina entre cada capa. Después, en la
            Figura 14 se muestra el proceso de cerrado del molde y la
            aplicación de la presión uniforme, a través de la colocación
            de los tornillos y tuercas. La duración</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>del molde cerrado fue de 24 horas, ya que es el tiempo
            que curado de la resina. Por último, se retira la viga de
            material compuesto del molde y se procede a recortar la
            pieza en función de las dimensiones de la geometría
            optimizada (sección 3.2), en la Figura 15 se muestra una
            fotografía. En la Figura 16 se muestra la viga de material
            compuesto con fibras de algodón/vidrio en su estado final,
            la cual tiene la geometría optimizada descrita en la sección
            3.2. El pesaje final de la viga de material compuesto con la
            geometría optimizada fue de 280.91 gramos, la cual se
            realizó a través de una báscula digital.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image15.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 12.</bold> Piezas del molde con cera desmoldante y
  papel encerado.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th>9</th>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image16.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 13.</bold> Apilado de las capas de fibras sobre el
  molde.</p>
</disp-quote>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image17.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 14.</bold> Proceso de cerrado del molde y presión
  uniforme.</p>
</disp-quote>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image18.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 15.</bold> Extracción de la viga del molde y recortado
  de la pieza.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th>10</th>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image19.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 16.</bold> Viga de material compuesto con la geometría
  optimizada</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.4 Ensayo a flexión</bold></p>
            <p>La configuración del ensayo a flexión se encuentra
            descrito en la sección 2.3. En la Figura 17 se muestra el
            proceso de colocación de la viga de material compuesto en la
            máquina de ensayo.</p>
            <p>Después de terminada la prueba de flexión, se obtiene la
            gráfica fuerza-desplazamiento en el</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>material compuesto híbrido, ver Figura 18. Los resultados
            muestran que la viga de material compuesto soporta una
            fuerza máxima de 12,362 N con un desplazamiento vertical de
            la viga de 7.8 mm. Estos valores indican la capacidad de
            carga de la viga de material compuesto hasta su punto de
            falla.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image20.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 17.</bold> Colocación de la viga de material compuesto
  en la máquina de ensayos.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th>11</th>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image21.png" />
<disp-quote>
  <p><bold>Figura 18.</bold> Gráfica fuerza – desplazamiento de la
  prueba de flexión en el material compuesto híbrido reforzado con
  fibras algodón/vidrio.</p>
</disp-quote>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>3.5 Relación resistencia/peso</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th rowspan="5">12</th>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>La relación resistencia/peso se obtiene de dividir la
            capacidad de carga máxima del elemento estructural entre su
            peso final. En la
            Este valor es superior en comparación con la viga de
            geometría optimizada de aluminio 6061-T6 con un valor de
            39.65. Este comportamiento se debe a que los materiales
            compuestos reforzados con fibras son generalmente menos
            densos en comparación con los metales, y a la distribución
            de las fibras de algodón y vidrio dentro de la viga.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>Tabla 1 se muestra la relación resistencia/peso de la
            viga tipo I en función de diferentes tipos de materiales y
            geometrías, los datos se obtuvieron del análisis de
            resultados de la sección 3. Las simulaciones numéricas con
            el aluminio 6061-T6 permitieron obtener una mejora en la
            relación resistencia/peso en la viga tipo I de 32.67 a
            39.65. Este comportamiento se obtuvo al cambiar la geometría
            inicial en la viga por una geometría optimizada. Por lo
            cual, los resultados demuestran que es posible reducir el
            peso de un elemento estructural sin disminuir la capacidad
            de resistencia a flexión del elemento.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>La importancia de este alto valor en relación de
            resistencia/peso de la viga de material compuesto reside en
            los beneficios de trabajar con elementos estructurares
            ligeros y resistentes. Por ejemplo, en la industria del
            transporte es una gran ventaja tener estructuras que sean
            ligeras y resistentes, ya que la cantidad de combustible
            para mover una estructura ligera es mucho menor en
            comparación con una estructura pesada, por lo tanto, los
            costos económicos serán menores. Por lo tanto, los
            materiales compuestos tienen un alto</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>A partir de la geometría optimizada se construyó una viga
            de material compuesto híbrido de fibras de algodón/vidrio
            (64% fibras de algodón y 36% fibras de vidrio). Los
            resultados mostraron que se alcanzó una relación de
            resistencia/peso de 44.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
      </tr>
      <tr>
        <th><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
      <col width="14%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th colspan="6"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold> potencial en el sector automotriz,
            energético,
            aeronáutico y aeroespacial.</p>
          </disp-quote>
        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
    <tbody>
      <tr>
        <td colspan="7"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Tabla 1.</bold> <underline>Relación
            resistencia/peso de la viga tipo I en función de
            diferen</underline>tes tipos de materiales y geometrías.</p>
            <p><bold>Material</bold> <bold>Geometría</bold>
            <bold>Peso</bold></p>
            <p><bold>(gr)</bold>
            <bold>Fuerza máx.</bold></p>
            <p><bold>(N)</bold> <bold>Resistencia/peso</bold>
            <bold>Relación</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td><bold>Aluminio 6061-T6</bold></td>
        <td colspan="2">Inicial</td>
        <td colspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>734.60</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>24,000</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>32.67</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td rowspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Compuesto de fibras algodón/vidrio</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td>Optimizada</td>
        <td colspan="2">605.29</td>
        <td colspan="2">24,000</td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>39.65</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td>Optimizada</td>
        <td colspan="2">280.91</td>
        <td colspan="2">12,362</td>
        <td><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>44.00</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td colspan="3"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>4.Conclusiones</bold></p>
            <p>La viga tipo I de material compuesto híbrido con fibras
            de algodón/vidrio (64% fibras de algodón y 36% fibras de
            vidrio) se evaluó mecánicamente a través de una prueba de
            flexión, con el propósito de determinar el nivel de relación
            resistencia/peso que se puede obtener a través de una
            geometría optimizada. Los resultados mostraron lo
            siguiente:</p>
            <p>a)En la viga tipo I, las simulaciones numéricas mostraron
            que la geometría optimizada obtuvo un aumento en el valor de
            relación resistencia/peso de 39.65 en comparación con la
            geometría inicial con un valor de 32.67. Este aumento en la
            capacidad de resistencia y ligereza se debe a la eliminación
            de zonas de material dentro del elemento estructural. Esta
            remoción de material se realizó de manera estratégica en
            zonas dentro de la viga donde los esfuerzos eran muy
            pequeños y su remoción no comprometía la integridad
            estructural.</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td colspan="4"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>carga máxima de 12,362 N. Por lo cual, se obtuvo una
            relación de resistencia/peso de 44.</p>
            <p>c)En la viga tipo I de material compuesto híbrido de
            fibras algodón/vidrio, se obtuvo un valor superior en la
            relación de resistencia/peso en comparación con la viga
            optimizada de aluminio 6061-T6. Este comportamiento se
            atribuye a que los materiales compuestos reforzados con
            fibras son generalmente menos densos en comparación con los
            metales, y a la distribución de las fibras de algodón y
            vidrio dentro de la viga.</p>
            <p>d)La importancia de un alto valor en relación de
            resistencia/peso que se obtiene al trabajar con materiales
            compuestos permite obtener elementos estructurales ligeros y
            resistentes. Por lo tanto, los materiales compuestos tienen
            un alto potencial en el sector automotriz, energético,
            aeronáutico y aeroespacial.</p>
            <p><bold>5.Reconocimiento de autoría</bold></p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td colspan="3"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p>b)Después de obtener la geometría optimizada, se fabricó
            una viga tipo I de material compuesto híbrido de fibras
            algodón/vidrio, y con un peso final de 280.91 gramos.
            Posteriormente, se realizó un ensayo a flexión sobre la viga
            de material compuesto y se obtuvo una capacidad de</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
        <td colspan="4"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><italic>Manuel</italic> <italic>Secundino</italic>
            <italic>Delgado:</italic> Investigación; Metodología;
            Análisis. <italic>Dariana Ayli Sebastián Cruz:</italic>
            Investigación; Metodología; Análisis.</p>
            <p><italic>Marcela</italic> <italic>Muñoz</italic>
            <italic>Martínez:</italic> Investigación; Metodología;
            Análisis. <italic>Evelyn</italic> <italic>Estrada
            Ramírez:</italic> Investigación; Metodología; Análisis.
            <italic>Erik Daniel Mauricio Jiménez:</italic>
            Investigación;</p>
          </disp-quote>
        </p></td>
      </tr>
      <tr>
        <td colspan="6">13</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th colspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
            <p><bold>Revista de Ciencias Tecnológicas (RECIT). Volumen 6
            (4): e322.</bold>
            <inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></p>
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    </thead>
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      </tr>
      <tr>
        <td>14</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th colspan="2"><p specific-use="wrapper">
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        <td>15</td>
        <td><bold>ISSN:</bold> 2594-1925</td>
      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="50%" />
      <col width="50%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
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        <td>16</td>
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      </tr>
    </tbody>
  </table>
</table-wrap>
<table-wrap>
  <table>
    <colgroup>
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
      <col width="33%" />
    </colgroup>
    <thead>
      <tr>
        <th colspan="2"><p specific-use="wrapper">
          <disp-quote>
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        </p></th>
        <th><inline-graphic mimetype="image" mime-subtype="png" xlink:href="vertopal_9ad9591642e549aebae3e961c44c3358/media/image1.png" /></th>
      </tr>
    </thead>
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            sheet,&quot;</p>
          </disp-quote>
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  <p>Derechos de Autor (c) 2023 Manuel Secundino Delgado, Dariana Ayli
  Sebastián Cruz, Marcela Muñoz Martínez, Evelyn Estrada Ramírez, Erik
  Daniel Mauricio Jiménez, Enrique Alcudia Zacarias, Juan Antonio Paz
  González, Mauricio Leonel Paz González, Juan Antonio Ruíz Ochoa</p>
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<p>Este texto está protegido por una licencia
<underline>4.0</underline>.</p>
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  <p>Usted es libre para compartir —copiar y redistribuir el material en
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  de forma tal que sugiera que tiene el apoyo del licenciante o lo
  recibe por el uso que hace de la obra.</p>
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